熱の移動には、熱伝導、熱伝達、および熱放射の3つの形態があり、ヒーターの熱エネルギーは、この3つの形態により外部へ移動する。
　Ｑ_発熱 ＝ Ｑ_伝導 ＋ Ｑ_伝達 ＋ Ｑ_放射
　単位表面積当たりの発熱量（電力密度）が同じで、かつその全体の発熱量が同じ遠赤外線ヒーターと空焼きヒーターの安定時の表面温度を比較すると、空焼きヒーターの表面温度が高い結果となった。これは遠赤外線ヒーターと空焼きヒーターの熱放射率が異なる為で、表面温度の低い遠赤外線ヒーターは、熱放射による熱移動量が多いため、その結果ヒーター表面温度が低くなり、表面温度の高い空焼きヒーターは、熱放射による熱移動量が少ない、その結果ヒーター表面温度が高くなったと考えられる。熱放射による熱移動量に差が出たのは、ヒーターの放射率が異なるためで、熱放射による熱移動量の多い遠赤外線ヒーターの放射率が高く、熱移動量の少ない空焼きヒーターの放射率が低いことが裏付けられた。
　縦型ストーブの外郭の温度は、熱伝達による熱移動が支配的であるため、ヒーター表面温度の高い空焼きヒーターを組み込んだストーブが、表面温度の低い遠赤外線ヒーターを組み込んだストーブよりも高い結果となった。

　シリコーンゴムの表面温度は、0.5m、1m、2mの何れの測定においても遠赤外線ヒーターのほうが高く、空焼きヒーターのほうが低い結果となった。2種類のヒーターの比較において、熱放射による熱移動が遠赤外線ヒーターのほうが大きく、空焼きヒーターのほうが小さい為であり、4-1と同様に空焼きヒーターよりも遠赤外線ヒーターの放射率が高いことを裏付ける結果となった。

　遠赤外線ヒーター、空焼きヒーターの双方ともにストーブとシリコーンゴムシートの距離が近いとシリコーンゴムシートの表面温度が高くなり、距離が遠いと表面温度が低い結果となった。表面が丸いヒーターの放射エネルギーは、距離が遠くなると拡散し、放射エネルギーの密度が低下することが確認できた。

　八光電機遠赤外線ヒーター（ハイレックスヒーター）の放射率は、分光放射率測定により概知であり、その値は0.85である。一方、本試験に使用した空焼きヒーターの放射率は確認ができていない。そこで、本試験結果から空焼きヒーターの放射率を予想してみた。
　シリコーンゴムシートの熱損失は熱伝達の損失と熱放射の損失の和である。すなわち、
　　Ｑ_損 ＝ Ｑ_伝達 ＋ Ｑ_放射 ………………………………………………………(1)
　ここで、Ｑ_損はシリコーンゴムシートの熱損失[W]、Ｑ_伝達はシリコーンゴムシートが熱伝達の手段で外界に伝えた熱量[W]、またＱ_放射はシリコーンゴムシートが熱放射の手段で外界に伝えた熱量[W]である。
今回の場合シリコーンゴムシートの熱伝達は自然対流であるので、Q_伝達は式(2)で計算される。
　　Q_伝達 ＝ S₁ × H ×〔T₁ － T₀〕……………………………………………(2)
ここでＨは式(3)で計算した。なお、(3)の式は試験による経験式であり、簡易的に自然対流熱伝達率を求める式である。
　　H ＝ 2.51 × C ×｛〔T₁ － T₀〕／ L₁｝^0.25 ……………………………(3)
　係数Ｃは物体の形状、設置条件と関係がある。本試験の場合はその条件からC ＝ 0.56として計算した。

　一方、シリコーンゴムシートからの熱放射エネルギーＱ_放射は式(4)で計算される。
　Q_放射 ＝ S₁ × σ × ε ×〔T₁⁴ － T₀⁴〕 ………………………………………(4)
　
次にシリコーンゴムシートが受けた熱量をQ′とすると、Q′はヒーターから放出された放射エネルギーであり、式(5)で計算される。
　　Q′ ＝ α × S₂ × σ × ε ×〔T₂⁴ － T₀⁴〕 …………………………………(5)
　ヒーターの表面形状、反射板の影響、被加熱物への距離により、被加熱物の受ける放射エネルギーの密度が変わるため、この影響を放射密度係数として定義した。ヒーターや反射板形状が同じで、被加熱物までの距離が同じ場合、αは同じ値となる。
　　α ＝ Q′ ÷ {S₂ × σ × ε ×〔T₂⁴ － T₀⁴〕} ………………………………(5)´
　 安定時、ヒーターからシリコーンゴムシートが受けた熱量とシリコーンゴムシートの熱損失は一致するので、Q_損失 ＝ Q′とする。
　上述した(1)、(2)、(3)、(4)式でQ_損失を算出し、既知の遠赤外線ヒーターの放射率0.85と式(5)（（5)´）によりαを算出して表3に示す。算出したαと空焼きヒーターの試験結果を使って、式(5)´により空焼きヒーターの放射率を算出することができる。計算結果を表4に示す。